microbik.ru
  1 ... 33 34 35 36 37 ... 44 45

ρ

тр
L
1,483 53600
f
=
=
= 4,907 м2 
фр
3600(vρ)
3600⋅ 4,5
 
2. Принимаем  к установке  биметаллические  со  спирально – накатным  оребрением 
калориферы марки КСк3 – 10 – 02АХЛЗ в количестве 8 – ти штук по фронту, имеюще-
му  теплоотдающую  поверхность  Fк = 28,66 м2,  площадь  фронтального  сечения  fфр  = 
0,581 м2,  площадью  поперечного  сечения  трубок  для  прохода  теплоносителя  fтр  = 
0,000846 м2 . 
3. Определяем  фактическую  массовую  скорость  в  калориферной  группе,  приняв  к 
установке 2 калорифера по фронту: 
ρ L
1,483 53600
vρ


=
=
= 4,751 кг/м2 сек 
3600⋅ n f
3600⋅8⋅ 0,581
фр фр
4. Расход теплоты для подогрева воздуха: 
Q′ = 53600·1,483·1,005·(21 + 35) = 4473630 кДж/час, 
Q = 0,278·4473630 = 1243669 Вт. 
5. Расход теплофикационной воды, кг/час: 
 
'
4473630
=
=
=13355,7  кг/ч 
⋅()
4,187 ⋅(150 − 70)
w
г
o
 
6. Принимаем  параллельное  соединение  калориферов  размещённых  по  фронту  по 
теплоносителю, что обеспечит одинаковую среднюю температуру теплоносителя в ка-
ждом из калориферов. Скорость воды в трубках калориферов при условии параллель-
ного соединения калориферов по воде и средней плотности воды 951 кг/м3: 
G
13355,7
=
=
= 0,5764 м/сек 
3600 ⋅ ρ ⋅ f
3600 ⋅951⋅8⋅0,000846
w
хода
 
7. Коэффициент теплопередачи калорифера по данным таблицы II.7 составляет 49,5 
Вт/м 2 0 С 
8. Требуемая поверхность нагрева: 
Q
1243669
2
=
=
= 214,7 м .  
тр
ср
ср


+
+ −

т
T еплоносит t
)
150 70 21 ( 35)
возд
49,5⋅⎜

2
2



9. Принимаем  к  установке 8 калориферов  по  фронту  и  в 1 ряд  по  ходу  движения 
воздуха с общей поверхностью нагрева 
Fфакт = 28,66·8 = 229,28 м2. 
 
10. Фактическая теплопроизводительность калориферной группы составит: 
⎛150 70 20 35
Q
+

49,5 229,28

=

⋅⎜

⎟ =1327875Вт. 
факт

2
2

11. Запас по теплопроизводительности составит: 
1327875 −1243669 ⋅100 = 6,77%. 
1243669
 
33

что является вполне допустимой величиной. 
12. Окончательно устанавливаются 8 калориферов КСк3 – 10 – 02АХЛЗ, последова-
тельно в 1 ряд и параллельно по фронту 8 шт. Теплоноситель подводится параллельно к 
6 калориферам, обеспечивая одинаковую среднюю температуру в калориферах. 
13.  Аэродинамическое  сопротивление  калориферов  при  однорядной  установке  по 
таблице II.7 [3] составляет  
ΔP = 105 Па 
14. Гидравлическое сопротивление одиночного калорифера, кПа, согласно таблицы II.8 
[3] равно 5,2 кПа. Полное сопротивление обвязки равно приведенному сопротивлению 
одиночного калорифера плюс сопротивление сети трубопроводов, подводящего тепло-
носитель к калориферам с установленной на нём запорно – регулирующей температу-
рой. 
 
Глава 5. Подбор шумоглушителя. 
 
Традиционные  шумоглушители  для  вентиляционных  систем – пассивные,  дис-
сипативного типа: пластинчатые, трубчатые или ячейковые. Причина применения этих 
шумоглушителей состоит в том, что в шуме, генерируемом вентилятором, присутству-
ют все частоты без превалирующих одной или нескольких частот. Активные шумоглу-
шители применяют для погашения низкочастотного шума. Их подбор производится по 
материалам  фирм – изготовителей.  Положение  шумоглушителя  в  сети  воздуховодов 
зависит от назначения вентиляционной системы и положения расчётной точки, в кото-
рой необходимо обеспечить необходимый уровень звукового давления.  
Шумоглушитель призван снижать уровень шума, передающийся по воздуху, пе-
ремещаемому  по  воздуховодам  и  поступающий  в  помещения.  Поэтому  в  приточных 
системах шумоглушитель устанавливается после вентилятора в направлении движения 
воздуха, между вентилятором и защищаемым от проникновения шума помещением. В 
вытяжных системах вентиляции шумоглушитель монтируют перед вентилятором, меж-
ду ним и защищиаемым от шума помещением. Имеют место случаи, когда проникно-
вение  шума  наружу  не  допускается,  например,  если  приточная  шахта  расположена  в 
непосредственной близости от окон палаты медицинского учреждения. В этом случае в 
приточной вентиляционной системе должны быть два шумоглушителя: до и после вен-
тилятора. 
 
Последовательность акустического расчёта. 
1. Акустический расчёт выполняется после выполнения аэродинамического расчёта, по 
результатам которого подбирается вентилятор генератор шума в вентиляционной сис-
теме. 
2. По аксонометрической схеме воздуховодов выбирается расчётное направление аку-
стического расчёта. Это – помещение, ближайшее по сети воздуховодов к вентилятору. 
3.  Определяются  по  справочным  данным  отвлечённая  акустическая  характеристика 
вентилятора,  вычисляется  октавный  уровень  звуковой  мощности,  излучаемый  в  при-
точный воздуховод нагнетательным отверстием вентилятора. 
4. Производится пересчёт октавного уровня звуковой мощности на расчётные октавные 
среднегеометрические частоты октавной полосы. 
5. По справочным данным выбирается расчётный уровень шума для расчётного поме-
щения  для  различных  расчётных  октавных  среднегеометрических  частотах  октавной 
полосы. 
6. Производится расчёт снижения уровня звукового давления при движении воздуха по 
сети  воздуховодов.  Расчёт  производится  для  расчётных  октавных  среднегеометриче-
ских частот октавной полосы. 
7.  Из  уровня  звукового  давления,  генерируемого  вентилятором,  вычитается  допусти-
мый уровень шума в расчётном помещении и потери звукового давления при движении 
 
34


<< предыдущая страница   следующая страница >>